南京云松干燥设备有限公司

您位置：首页>>>专家论文

	木材干燥窑的技术经济分析···························	翁文增教授
	中小型企业理想的木材干燥设备·························	翁文增教授
	如何选购实木地板的干燥设备··························	翁文增教授
	非洲花梨木干燥工艺的研究···························	李大纲教授
	速生杨木高温干燥过程中的水份迁移·······················	李大纲教授
	沙比利木材构造、性质及干燥处理························	李大纲教授
	双柱豆、红克尼樟木材性质及干燥工艺······················	李大纲教授
	国内外木材干燥应力研究现状及发展趋势·····················	李大纲教授

木材干燥窑的技术经济分析

翁文增教授
（南京林业大学南京 211178）
摘要：在分析木材干燥窑技术经济性能的基础上，提出干燥窑的技术经济指标及其可比性换算的方法。
主题词：木材干燥窑技术经济分析技术经济指标可比性换算方法
Analyses of Technical Economic Performance of Wood Drying Kiln
Weng Wenzeng
(Nanjing Forestry University,Nanjing 211178)
Abstract Based on the analyses of technical economic performance of wood drying kilns,the technical economic indexs and their comparable conversion methods for performance evaluation of wood drying kilns are proposed.
Keywords Wood drying kiln; Analys of technical economic performance; Technical economic indexes; Comparable conversion method

    木材干燥有多种方法，干燥窑又有多种结构型式，其规格大小、设备质量、技术性能和经济效果也各不相同。如何正确评价木材干燥窑的技术经济性能，不但是用户选购干燥窑时需要了解的商品知识，也是从事干燥窑设计、制造、使用等木材干燥工作者所关心的问题。然而，由于木材干燥过程的复杂多变，至今还未见有统一的评价标准。因此，当一种新的干燥设备出现时，为了说明其先进性，总是用过去发表的个别老式窑的技术参数作比较，并且笼统地以干燥1m3木材的能耗，或蒸发1kg水分的能耗作为能耗的性能参数。这种比较方法的不足之处，在于前者不具代表性，并与现代干燥窑的技术性能相距甚远；后者则未考虑被干锯材的树种、厚度、含水率变化范围及干燥时间与环境温度等因素的影响，从而不具可比性。正确评价干燥窑的技术经济性能，必须以能反映现代技术水平的可比性技术经济指标为准。

    笔者在广泛调研各种现代木材干燥窑使用效果的基础上，结合多年来的研究心得和实践经验，提出以下有关木材干燥窑技术经济分析的观点，作为对该问题的探讨。
1 木材干燥窑的技术经济性能及有关指标
1．1 工艺性能
    干燥窑在正常运行条件下，升温范围应能达到100~110℃，若完全用于干燥硬阔叶树材，升温范围应能达到80~90℃，而除湿干燥应不低于60℃，热水干燥应不低于70℃；调湿范围不少于30%~90%；通过材堆的气流速度，以标准材料堆为准（50mm厚红松整边板，隔条厚度25mm），采用热球式风速仪测量，在材堆出风侧按上、中、下、前、中、后9个测量点测得的材堆水平气道内的平均风速，不应小于1.2± 0.2m/s，其中 0.2为均方差，按下式计算。

式中：xi-各测点读数，i=1,2……，9
-各测点该数的平均值
    用可巡回检测的热电阻温度计，测量材堆同一侧上、中、下、前、中、后9个测量点的同一时刻温度分布均匀度，最大绝对偏差不应超过5℃，平均值的均方差不应超过2℃；以50mm厚红松整边板的标准材料，从初含水率60%干燥到终含水率10%，且干燥质量符合一、二级材的质量标准，合格率96%以上，其干燥时间不应大于4昼夜（96h）。其他树种、厚度和含水率范围的锯材干燥时间，应换算成标准材料的干燥时间进行比较。
1．2 使用性能
    干燥窑的使用性能包括其使用的可靠性、方便性、耐久性和安全性。可靠性即性能稳定、工作可靠、设备无故障运行时间长。方便性是温湿度容易调节和控制，操作方便，劳动强度低，设备的维修保养方便。耐久性是指设备材料好，质量好，耐腐蚀性能好，不易损坏，使用寿命长。安全性是指不会发生火灾，使用没有危险，干燥质量有保证。
1．3 节能效果
    从干燥窑每1m3 实装材积的装机功率和实耗能量两个角度来评价。
干燥窑的装机功率，应以标准材料堆（木板厚度50mm ，隔条厚度25mm）出风侧的平均气流速度不低于1.2±0.2m/s为准的单位材积的装机功率，应不大于0.16Kw/m3 。若太大，将意味着电能的利用率低，节能效果较差。
    实耗能量是以标准材料计，即50mm厚红松整边板从初含水率60%干燥到终含水率10%，并符合一、二级材干燥质量标准，且合格率不低于96%的条件下，每干燥1m3标准木料实际消耗的电能和热能的总和（综合能耗），折算成标准煤耗，应不大于72kg/m3 ；干燥该标准材料每蒸发1kg水分的综合能耗，折算成标准煤耗，应不大于0.40kg/kg。若被干木料不是标准木料的树种、规格和含水率范围，应换算成标准材料的综合能耗进行比较。
1．4 经济效果
    经济效果主要评价干燥窑的比投资费用和比干燥成本。
比投资费用应包括两项内容，即每1万元投资每年可干燥标准木料的年产量 (m3a·万元) ，以实际测试结果为准；另外还应考虑干燥窑的耐用年限，采用该两项之积，即每1万元投资可实现的累计产量（m3/万元）。故干燥窑的比投资费用与干燥窑的价格、容量、生产率（标准材料的实际干燥时间）及设备的耐久性能有关。
    干燥窑的耐用年限根据设备的材料、质量和耐久性能等具体情况，基本上可分为六个等级；一等窑为质量上乘的全铝合金装配式窑国际名牌产品，耐用年限可定为18~20年；二等窑为砖混结构窑体的这种不含黑色金属的国际名牌窑，耐用年限可定为15~17年；三等窑是窑内设备基本上是耐腐蚀材料制造的高性能设备，只有极少量的连接件和支架为黑色金属的国内名牌产品和质量类似的进口窑，耐用年限定为13~15年；四等窑是黑色金属构件较多的国内名牌产品，使用年限可取8~10年；五等为非名牌产品的一般常规干燥窑和质量较好的除湿干燥设备与真空干燥设备，使用年限约6~8年，六等为一般的除湿干燥设备与真空干燥设备和其他质量较差的干燥窑，使用年限只有4~6年。计算时应按下限取值，若取上限，需再增加10%的维修费用。
    比干燥成本是指干燥1 m3 标准木料（50mm 厚红松整边板，从含水率60%干到10%），干燥质量符合一、二级材质量标准且合格率不低于96%的技术性成本，包括设备折旧费用，能耗费用和劳动工资，但不包含因地区和单位而异的管理费和纳税费用等。对于非标准材料，应换算成标准材料的干燥成本进行比较。
    设备折旧费是按总投资费用、设备使用年限及实装材积与实际干燥时间求得的每干燥1 m3标准材料所应分摊的设备费用。
    为便于比较，能耗费用应将电能与热能分别计算，并取现阶段准平均计算价格：电能为0.8元/kWh,蒸汽80元/t。劳动工资为30元/d。以此作为计算可比性干燥成本的依据。
如用于经济核算，干燥成本还应计入管理费、各种税费、土地费用及投资利息等。
2 有关可比性换算
2．1 干燥时间的换算
    影响木材干燥时间的因子，对于常规干燥来说，主要有树种的密度，锯材的厚度，初含水率与终含水率，干燥温度，相对湿度和通过材面的气流速度等。其中相对湿度的影响还与温度有关，即温度高时，相对湿度的影响较大，其单独影响的量化关系较难确定。用于比较，可认为各不同木料在同一干燥阶段的基准相对湿度差异不大，将其忽略不计，而其余五个因子对干燥时间的影响，可用修正系数来表示：
    τ2=fa·fb·fc·fd·fe·τ1
    式中：
    τ1--已知初干木料的实测干燥时间（h）
    τ2—未知标准材料的换算干燥时间（h）
    fa--树种基本密度（ρ）的修正系数：

其中标准材料基本密度ρ2=0.36（克/立方厘米）
fb---锯材厚度（B）的修正系数：

其中标准材料厚度B2=50mm
fc---锯材含水率（W初、W终）的修正系数：

其中标准材料含水率W2初=60%，W2终=10%
fd--干燥温度(t)的修正系数，采用我国部颁行业标准《LY/T1068-92》干燥基准，取第三阶段的干球温度代表平均干燥温度，对于50mm厚红松板材标准材料，t2=90℃
则：

其中（t1）为所测试的已知被干木料的平均干燥温度（℃）
fe--风速（υ）的修正系数：

其中υ1为干燥已知锯材时实测的材堆出风侧水平气道内的平均风速，υ2为干燥标准材料时的风速。若被干木料的厚度为50mm厚，则υ1=υ2，fe=1。否则应先按下式求υ2，然后再求fe。

其中25为隔条厚度（mm）。
2．2 标准煤耗的换算
    根据我国现阶段的热电生产水平，生产1kWh电平均需耗热量11 840kJ/kWh（2828kcal/Wh）；生产1kg低压饱和蒸汽需耗热量3 768kJ/kg (900kcal /kg)。而一般工业用煤烟煤的发热量平均可取 20 934kJ/kg(5000kcal/kg)，褐煤的发热量16 747kJ/kg(4000kcal/kg)，标准煤的发热量是29 308kJ/kg (7000kcal/kg)。根据这些参数便可得出以下的换算关系：
    ①电能的标准煤耗：0.404kg/k Wh；
    ②低压蒸汽的标准煤耗：0.129kg/kg；
2．3 干燥窑的年产量
    干燥窑的标准年产量V(m3/a)按下式计算：

    式中：E--按标准材料计的实装材积（m3）
    320--年工作日（d）
τ＇--装、卸窑辅助时间(d)，当 V≤60m3窑时，
τ＇=0.5d，当 V>60m3/窑时，τ＇=1d
2．4 不同锯材干燥能耗的换算
2．4．1 电能消耗换算基本上与干燥时间成正比，
    即：

    式中：p2--换算的标准材料单位电耗(kWh/m3 或kWh/kg)
    p1--实测被干材料单位电耗(kWh/m3 或kWh/kg)。但对于可变风速的干燥窑，若用于干燥难干材，采用低风速运行时间较长时，换算成标准材料电耗时，还需再根据具体情况进行修正。
2．4．2 热能消耗换算热耗换算较复杂，精确的换算尚待进一步研究。本文仅就概算方法作一些探讨。
    木材干燥的加热消耗量可分解为四部分：①预热湿木材的热耗。这部分热量与含水率状况及环境温度（或地区与季节）有关，约占总加热耗的10%~25%。②在干燥温度条件下蒸发木材中水分的热耗，包括汽化潜热和克服木材分子吸引力的润湿热，其中汽化潜热在常规干燥条件下基本上为恒量，而润湿热在纤维饱和点范围内随含水率的减少而增加在纤维饱和点及该点以上含水率时，润湿热为零，在接近全干时，润湿热为最大值(670Kj/kg9160kcal/kg)。对于标准材料，汽化潜热和润湿热的总和，平均约为2 368kJ/kg(565kcal/kg) ，约占总加热耗的50%~75%。此项热耗本身的变化不大，但总加热耗受环境温度和干燥时间的影响较大。③预热新鲜空气的热耗。与环境温度和干燥时间有关，约占总加热耗的5%~10%。④窑体热损失。约占总加热耗的10%~15%，与窑体的保温、气窑性能、环境温度及干燥时间等有关。
    另外还有喷蒸处理的热消耗，以及供热系统的热损失，冷凝水热损失和漏汽损失等。这部分热耗约占总加热耗的30%~50%，与设备条件、工艺与操作、干燥时间、环境温度等有关。
    通过以上分析，我们便可拟定热耗的近似换算方法如下：
    首先，在以蒸发 1kg水分为准的干燥非标准材料总热耗的实测值中，扣除上述第②项属于蒸发水分的热耗，即2 368Kj/kg(565kcal/kg)。其余部分的热耗大小则与环境气候条件、锯材本身条件、干燥窑及供热系统的性能和质量、工艺及操作等有关。锯材本身条件的影响用干燥时间比例系数来修正。环境温度的影响，可规定以环境温度20℃时的测量值为标准。研究表明，若在-20℃的条件下测量，与在20℃下测量比较，这部分热耗约需增加1倍。由此可估计概算用的温度修正系数约为 0.025△t。而设备及工艺条件的影响，这类换算无须考虑。可用公式表示如下：

    式中：q1----以蒸发1kg水分为准的实测被干木料耗热量(kJ/kg)
    q2--换算的以蒸发1kg水分为准的标准材料耗热量kJ/kg
    △t--标准温度与测量时环境温度之差（℃）
    若测量时的环境温度在冰点以下，换算成标准材料消耗时，还应再扣除冰的融解热335kJ/kg(80kcal/kg)，这时，上式应变成：

求得标准材料以蒸发1kg水分为准的热耗后，也可再换算成以干燥 1m3 标准材料为准的热耗，即：

式中：q2m--以干燥1m3 标准材料为准的热耗(kJ/m3)
2．4．3 综合能耗可比性综合能耗应为：
p2+q2 或p2m+q2m
[例]某干燥窑，干燥42mm厚马尾松板材，实装材积57m3 ，W初=64% W终=11% ，材堆出风侧风速υ1=1.23m/s ，实际的平均干燥温度t1=85℃，干燥时间τ1=96h，实测总电耗 786.6kWh ，总煤耗（褐煤）6270kg ，测量时环境温度为15℃，马尾松的基本密度为0.431g/cm3，求可比性干燥时间和能耗。
[解]：（一）求可比性干燥时间
①树种修正系数

②厚度修正系数

③含水率修正系数

④温度修正系数fd=85/90=0.944
⑤标准材堆气流速度

风速修正系数

⑥可比性干燥时间 τ2=96×0.710×1.299×1.016×0.944×0.947=80h=3.3d
（二）求可比性综合消耗
①被干木料干燥的水分数量
M=57×431×(0.64-0.11)=13021kg/窑
②以蒸发1kg水分为准的平均电耗
p1=786.6÷13021=0.060 4kWh/kg
③可比性电耗

④以蒸发1kg水分为准的平均热耗
q1=6270×16747÷13 021=8 064kJ/kg
⑤可比性热耗

⑥以蒸发1kg水分为准的可比性综合标准煤耗
p2+q2=0.050×0.404+7 708÷29 308=0.283kg/kg
⑦以干燥1m3标准材料为准的可比性综合标准煤耗

3 参考文献
    1[日]满久崇磨编，马寿康译，木材的干燥。轻工业出版社，1983.
    2[法]P若利，F莫尔·谢瓦利埃著，宋闯译，木材干燥--理论、实践和经济，中国林业出版社，1985
    3翁文增 SND0-60型叉车装窑式木材干燥窑的设计，木材工业，1996.10（2）：21~23
    4翁文增 S系列大型双轨式木材干燥窑的研究林产工业，1996.23（2）：10~12
    5 张管生热平衡计算方法分析工厂节能专辑机械工业出版社 1984.32               返回

中小型企业理想的木材干燥设备

Appropriate Word Dryers for Small-medium Furniture
翁文增教授Weng Wenzeng（南京林业大学，211178）

笔者根据我国当前的市场特点，于1997年主持研制开发了"利用木废料能源的热水与高温水循环加热木材干燥设备"系列产品，由南京云松木材干燥设备有限公司制造经营。该设备投放市场数年来的应用实践表明，具有工艺性能好，使用性能好，节能效果好和经济实用等优点，是中、小型企业最理想的木材干燥设备，尤其适合以硬阔叶材为主的木地板生产企业和家具厂使用。
    一、原理与特点
    热水循环加热供热系统，采用配套的可燃烧废木料的常压热水锅炉，经过认真设计和计算的配套散热器可最大限度地提高传热效率，使热水载热体与窑内空气干燥介质的温差只有20℃左右。即窑内后期干燥温度可达70~80℃。这是一般硬阔叶材厚板最合适的干燥温度范围。
    高温水循环加热系统采用配套的可燃烧废木料的微压高温水锅炉，设计最高水温为115℃。系统始终在高于饱和状态的压力下运行，确保循环热水器不会发生汽蚀。窑内后期干燥温度可达85~95℃。适合于一般薄板和针叶材与软阔叶材的干燥。
    热水和高温水加热的干燥温度，符合木材干燥的工艺要求，并在安全范围内。热水和高温水的热容大，水温稳定，容易控制和调节，且实行半自动控制，故容易操作、安全可靠，干燥质量有保证。热水或高温水循环供热，既可节约用水，又100%回收热水的余热，大大节约热能消耗，还可简化软水处理设备。采用常压热水锅炉或微压热水锅炉，结构简单又安全，其投资费用远低于蒸汽锅炉，甚至还低于某些炉气发生炉或热风炉。以木废料为能源，既是废物利用，降低运行成本，又基本上没有排烟污染。因此，以木废料为能源的热水和高温水循环加热木材干燥设备，既具有蒸汽加热温湿度容易调节控制，干燥质量有保证的优点，又具有炉气干燥不需要昂贵的蒸汽锅炉，且干燥成本较低的优点，同时又摒弃蒸汽干燥投资较高和炉气干燥温度不稳定等缺点。
    本系列设备全部采用干燥过程半自动控制和木材含水率变化多点巡回检测。结合提供合理的干燥工艺和周到的技术服务，硬件软件都有保证，可确保用户满意和放心。
    二、主要性能参数
    热水循环加热干燥窑系列YSRJ1和高温循环加热干燥窑系列YSRJ2的主要技术性能，参数详见下表：
    热水循环加热干燥窑系列YSRJ1和高温循环加热干燥窑系列YSRJ2 的主要技参数表

如何选购实木地板的干燥设备

翁文增教授
（南京林业大学 211178）

    实木地板通常采用硬阔叶树材，中、高档实木地板主要采用优质进口材。比较合理的生产方式是先将原木在产地加工成地板坯半成品，并进行板端蜡封，以防止端裂，然后销往地板加工厂进行人工干燥后，再加工为成品地板。
    人工干燥是确保实木地板质量的重要环节。干燥的目的主要是使木地板形体稳定，使其在以后的使用过程中不再发生收缩、湿胀和变形，同时也提高实木地板的加工性能、使用性能和耐久性能。干燥质量的关键是终含水率必须达到略低于使用环境的平衡含水率。在我国南方约为10%~12%，北方约为8%~10%，西北地区约为6%~8%，而且必须干透，并确保不翘、不裂和干燥应力基本解除。
    干燥质量和干燥成本在一般情况下是互相制约的，但若有合理的干燥设备、合理的干燥工艺和正确的操作，则可在确保干燥质量的同时，也最大限度地降低投资费用和干燥成本。
    由于木材干燥方法和干燥设备种类颇多，市售产品又良莠不齐，为帮助木地板企业合理选购干燥设备，特撰写此文供读者参考。
1 常用木材干燥方法及其适用条件
    常用的木材干燥方法有：蒸汽加热常规干燥，炉气加热常规干燥，热风干燥，除湿干燥，真空干燥，以及近年来流行的热水与高温水循环加热的常规干燥等。必须根据实木地板的干燥特点和要求，以及企业的规模和条件等，选择合适的干燥方法。
    1．1 蒸汽加热常规干燥
    该法是用表压力P≤0.4MPa 的饱和水蒸汽，通过加热器加热干燥窑内循环空气干燥介质来干燥木材的传统干燥方法。其优点是工艺参数容易控制，干燥质量一般较好；温、湿度可调控范围较宽，可干燥各种用材；并可集中供热，应用比较普遍。缺点是需要蒸汽锅炉，投资费用较高；并主要利用蒸汽的汽化潜热，冷凝水因回收麻烦，往往未予利用而造成浪费和增加成本。主要适用于生产规模较大或有现成的蒸汽可供使用的企业，尤其适用于干燥针叶材和软阔叶材或薄板等易干材种。对于中、小型木地板企业，因该法需昂贵的蒸汽锅炉而不甚适用。
    1．2 炉气加热常规干燥
    这是用燃烧废木料直接或间接加热的木材常规干燥方法。直接加热的炉气干燥会熏黑木材并易失火，故几乎已不采用。间接加热的炉气干燥有多种方式：①简易火炕式：炉灶和炉气管道布置在火炕房地下，材堆置于火炕房内，靠热湿气流自然循环干燥。这是比较原始的土法干燥，常会把木材烘坏或发生火灾。建议不用。②小型火炉烘箱式：这是在一个类似于集装箱的金属壳体内的一侧，装有木废料燃烧炉及其炉气管道和简易风扇的小型干燥器，可装木料2~5 m3。该法干燥也同样存在安全隐患，容易烤坏木材或发生火灾，并因其气流循环不合理，干燥不均匀。建议不用。③现代炉气间接加热干燥窑：窑内有设计和布置合理的炉气加热管组，其他配置与一般干燥窑相同。如属专家设计的这种窑，安全性和可靠性是有保证的。这类窑的专用燃烧炉可设在窑外，也可设在窑内，前者相对更安全，但费用和热损失也相对较高。
    炉气加热常规干燥因不需要蒸汽锅炉，并利用木废料能源，投资费用低、干燥成本低。但因温、湿度难以调节控制，干燥质量不易保证。若干燥窑设计不好，还易烘坏木材和发生火灾。对于中、高档实木地板，这种干燥方法应慎用。
    1．3 热风干燥
    用于加热的热风炉设在窑外，由进、回气管道与干燥窑相连。空气干燥介质经回风管导入窑外热风炉加热后，再由鼓风机送回窑内，是一种气流双循环的常规干燥。该法的缺点是热能利用率低；动力消耗大；窑内温、湿度场分布不均，工艺参数不易调控，干燥速度慢且不均匀；回风管道及鼓风机易腐蚀；干燥窑容量小，单位产量的比造价高等。
    1．4 除湿干燥
    是用除湿机（或称为热泵）将窑内的空气干燥介质逐渐除湿并适当加热来进行干燥木材的方法。除湿机只能在设定的温度范围工作，才有除湿效果。普通除湿干燥机的工作温度不超过55 ℃，中温除湿干燥机的工作温度也不超过65 ℃。该法的优点是使用电能没有污染；容易操作，干燥质量一般较好。缺点是使用电能干燥成本高；干燥时间长，生产率低；除湿机易发生故障，维修费用高，使用寿命短；没有调湿装置，不能消除干燥应力等。由于其干燥动力主要靠降低干燥介质的相对湿度而不是提高温度，故在高含水率阶段或干燥易干树种时作用较明显，而在低含中水率阶段或干燥难干树种时作用则不明显。然而，用该法干燥易干树种或当含水率较高时，又嫌干燥太慢，有时会导致木材长霉。建议木地板企业不宜采用，除非产量很低且对环保有特殊要求。
    1．5 真空干燥
    被干木材置于密封的容器内，经预热后抽出容器内的空气，使木材在一定负压条件下干燥。该法干燥较快，干燥质量不易保证；干燥器装载量小，设备又较复杂，投资费用高；使用电能，干燥成本高。只有对少量难干材，当用常规干燥嫌时间太长时，采用真空干燥才是可行的。一般的木地板企业建议不用。
    1．6 热水或高温水循环加热的常规干燥
    该方法是作者于1996~1997年率先研制开发，并由南京云松干燥设备公司制造经营的技术成果，现已成为国内相当流行的木材干燥方法，尤其适用于中、小型企业干燥硬阔叶材。热水循环加热采用经改进的与干燥窑匹配的热管常压汽、水锅炉，可燃烧木屑、刨花或块状木废料等加工剩余物。以t=95~100℃的热水作为载热体循环加热，合理设计的加热系统可使干燥温度达到70~75℃。这正是硬阔叶材合适的干燥温度范围。而p=0~0.04MPa 的常压蒸汽可满足调湿处理的工艺需求。采用温、湿度半自动控制和含水率自动检测。热水的热含量高，温度稳定，工艺过程易控制，干燥质量有保证。常压热水锅炉造价低，安全可靠，操作容易。热水循环加热，既节约用水又全部回收热水余热，并可简化软水处理设备。采用木废料能源，既废物利用，大大降低干燥成本，又大大减轻环境污染。总之，该法具有蒸汽加热和炉气加热两者的优点，同时又摒弃两者的缺点，是实木地板和家具用材最理想的干燥方法，尤其适合中小型企业。
    高温水循环加热采用B级的燃木废料热管热水锅炉，热水循环系统在表压P=0.3MPa 的压力下运行，并控制水温t≤115℃，可使窑内干燥温度达95℃，适合干燥针叶材和软阔叶材。该法的关键在于系统的保压措施，必须确保热水的饱和温度比实际温度大30℃左右，以免循环热水泵发生汽蚀。
2 如何选择干燥窑的类型
    木材干燥窑的类型主要有上风机型、端风机型和侧风机型。窑型不同，其结构特点和适用条件也不尽相同。
    2．1 上风机型干燥窑
    风机和加热与调湿设备均布置在窑内上方。如设备横向排列，气流纵向一上下可逆循环，则为叉车装窑式的上风机型窑，材堆横装，适用于木料长度均一且不超过3m的整边材干燥。若木料太长或长短不一的毛边板，应选用设备纵向排列，气流横向--上下可逆循环的轨车装窑式上风机型窑，材堆装在轨车上纵向装窑。上风机型窑气流循环效果好，干燥比较均匀，是应用最广泛的窑型。叉车装窑式窑的装载量通常为50m3~100 m3，窑太大会使木料干燥不均匀。轨车装窑式窑的装载量可为80 m3~ 200m3，取决于窑的长度。对于实木地板坯的干燥，因木料较短，材堆较小，选择装载量60 m3左右的叉车装窑式上风机型窑较合理，可确保较好的干燥效果和经济效果。
    2．2端风机型干燥窑
    通风设备及加热与调湿设备装在窑的后端，气流前后-横向可逆循环。用这种窑干燥实木地板坯，可采用叉车装窑，但木料的纵向必须与窑的纵向一致。该型窑干燥间的长度不应超过6m。装载量可为30 m3~70 m3。与上风机型窑比较，该窑结构简单、维修方便，但占地面积较大，干燥均匀性较差，适用于规模较小的企业。
    2．3 侧风机型窑。风机及加热、调湿设备装在窑的侧边，气流上下-横向单向循环或前后-横向单向循环，木料纵向装窑。该型窑的缺点是干燥不均匀，能量利用率低及占地面积大等。该型窑生产上已较少采用，但可设计成小型实验窑。建议不用。
3 选购干燥设备应注意的其他事项
    3.1 应重视品牌、信誉和服务
    木材干燥设备是实木地板生产的主要设备之一，其好坏直接影响产品质量和生产成本。与其他商品一样，木材干燥设备也有不少假冒伪劣产品。目前的干燥设备市场是大小公司和家庭作坊、夫妻店并存。有些干燥设备供应商对木材干燥技术一窍不通，他们只会依样画葫芦地仿别人的产品，却不知道其结构原理和关键技术，又偷工减料粗制滥造，使设备使用性能没有保障，并存在安全隐患，更不能提供合理的干燥工艺、良好的技术培训、技术咨询和售后服务。而要确保干燥质量，避免或减少降等损失，并降低干燥成本，除了要有良好的干燥设备外，还要有合理的干燥工艺和正确的操作。因此，应选择拥有木材干燥专家参与、具有研制开发能力、信誉好、服务好的专业公司的品牌设备。
    3.2 注意设备配置及性能质量
    干燥窑的价格与其他设备配置及性能质量直接相关。应着重注意以下几个问题：（1）应采用精密铸造的扭曲机翼形叶片的可逆铸铝风机，配H级绝缘的耐高温电机，风机的性能参数和数量应使通过材堆气流速度计算值不低于2m/s。气流穿过的材堆总宽度不应超过5m。（2）加热器应采用轧片式的双金属翅片管，最好用铜铝复合翅片管。加热系统的配置应使干燥温度满足工艺要求：热水加热的干燥温度应至少可达70℃，高温水加热应至少达90℃，蒸汽加热应可达100℃。管路系统在不工作时应不积水。锅炉应有安全许可证，并有除尘、除垢措施，烧木屑的锅炉应有防止炉排过热的措施，防止漏落炉底的木屑将炉排烧坏。（3）喷蒸系统不积水，喷蒸管分布均匀，进、排气装置应有气密措施，能确保降湿和保湿灵敏、均匀、可靠。（4）干燥窑应能确保气密、保温、而腐蚀和抗开裂，不能用钢材或彩钢板或镀锌板做窑内设备，如吊顶、内壁、窑门或进排气装置等。不能用聚苯乙稀复合彩板做窑门或窑体。（5）窑内温、湿度和木材含水率的监测控制应灵敏可靠，电气及干燥工艺控制系统及各执行器必须设计合理和可靠、耐用。窑用所有导线均用耐高温电线。
    3.3 干燥窑数量的确定
    选定了干燥窑以后，可按下式估算所需干燥窑数量：

实木地板坯的干燥时间随树种和初含水率而异，约为6～12天，可取平均9天，装、卸窑的辅助时间为1天，即干燥周期平均约为10天。
干燥窑的实装材积，必须将标准材料的实装材积换算成地板坯的实装材积。若干燥窑的实装材积是按5cm厚整边板计算的，对于2.2cm厚的地板坯采用2.5cm厚的隔条时，实装材积的修正系数为（2.2+2.5）÷（5+2.5）=0.63。

非洲花梨木干燥工艺的研究

李大纲教授李钦荣教授
摘要对非洲花梨木的干燥基准及特性进行了初步研究。结果表明：所采用的干燥基准可以对非洲花梨木的薄板进行干燥处理，不仅干燥速度快，而且板面基本没有干燥缺陷。非洲花梨木的边材和心材可采用同一种干燥基准，干燥质量均能达到国家锯材质量标准。
关键词非洲花梨木木材干燥含水率干燥应力

    非洲花梨木系豆科蝶形花亚科（Leguminosae）中紫檀类（Pterocarpus）木材[1.7]。大乔木，高达15~30m，直径06 ~1.0 m，产自尼日利亚等国，是目前制作红木家具的一种主要原料。心材很耐腐，能抗蚁和小蠹虫危害，材色变化大，新切面血红色，久露大气中呈紫褐色；具深色条纹；与边材区分明显。边材浅黄褐色，宽可达20cm，不耐腐朽。散孔材，生长轮不明显或略可见。纹理直至交错。结构中，体积干缩系数为0.497%，基本密度为0.55~0.77g/cm3。制作的红木家具色泽艳丽，花纹美观，极具欣赏、收藏和保存价值。但若用边材部位的木制作家具极易被虫蛀、腐朽，使木材降等，降低产品档次，因此必须进行干燥，通过高温高湿的联合处理，一方面去除木材中水分，另一方面杀灭病虫，提高木材利用价值。
    当前我国企业在干燥过程中出现的一些问题，主要是由于工艺不完善和操作不细致，使得干燥周期较长，生产效率低，能耗高，干燥缺陷严重，生产成本高 [4]。另外，由于非洲花梨木心、边材材质差别比较大，边材的利用率不高，为此笔者希望通过本研究为合理利用非洲花梨木提供参考和帮助。
1 试验材料与方法
    1．1 试材
    将市售木材加工成尺寸为600mm×150mm×25mm的试材存入实验室备用，木材平均初含水率为52%~60%，由于边心材密度和内含物差别较大，对边材和心材分别进行试验研究。
    1．2 方法
    试验设备为自动控制温度和湿度的侧向通风型电加热干燥机。在干燥过程中，每隔一定时间取出试材，切取平均含水率试片、分层含水率试片、应力试片，定时对每块试材进行称重，测量其平均含水率，以便及时、准确地调整干燥工艺基准[3]。干燥结束后，对试材进行了干燥质量的检验。干燥质量按国际GB6491-86《锯材干燥质量》所规定的方法测定最终含水率、厚度上分层含中水率、应力指标和可见干燥缺陷。在干燥过程中，为了防止水分过多地从试件横断面散失及发生端裂，试材两端用耐高湿胶封边。根据百度试验的结果编制干燥基准[5],，并进行小样试验。在此基础上对基准进行修改，制定正式试验的干燥基准（见表1）。

2 结果与分析
2．1 木材干燥速度及含水率的变化
2．1．1 干燥速度干燥速度是反映木材中水分迁移速度的主要指标，在保证干燥质量的前提下，应尽量提高干燥速度。从表2中可见，在整个干燥过程中，边材的干燥速度比心材快23%；在含水率高于纤维饱和点（FSP）的干燥前期，边材的干燥速度比心材快32%；含水率低于纤维饱和点的干燥后期，边材的干燥速度比心材快21%。

   2．1．2 干燥基准及其操作
    （1）边材
    预热处理：升温3℃/h ，到62℃，保持6h.。
    干燥阶段：干燥到15 h进行第一次中间处理，干燥到24 h进行第二次中间处理，干燥到56 h进行第三次中间处理。
    终了处理：干燥到80 h进行终了处理。
    （2）心材
    预热处理：升温3℃/h，到62℃，保持6h
    干燥阶段：干燥到15h进行第一次中间处理，干燥到24h进行第二次中间处理，干燥到56h进行第三次中间处理，干燥到60h进行第四次中间处理。
    终了处理：干燥到110h进行终了处理。
中间处理和终了调湿处理的目的都是用高温高湿来处理木材，以降低木材的分层含水率梯度，消除残余应力。
    2．1．3 木材含水率变化从表3和图2可见，边材在24h后含水率偏差最大达18.5 %，心材在32h 后含水率偏差最大为23.6%。比较边材和心材的含水率下降速度可见，边材平均含水率在29h达纤维饱和点（FSP），心材平均含水率在50h达纤维饱和点。由于心边材内含物和密度的不同，边材表层干燥到23h含水率即降到FSP，而心层34h降到FSP，所出现的轻微裂纹就是由于没有及时进行中间处理而产生的。对于心材而言，在整个干燥过程中，含水率下降速度平缓表层干燥到40h达 FSP ，心层则到70h才达 FSP。
    含水率低于FSP后，蒸发的主要是吸着水，水分迁移阻力增加，干燥速度减少，到干燥结束时，表层、心层和平均含水率趋于一致，达到工艺要求。

2．2 木材干燥应力的变化
全应力由湿应力和残余应力组成，当木材中含水率均匀后留下来残余应力。从表4和图3中可见，当边材平均含水率高于FSP时，木材中的全应力和残余应力均小于2.5% 。处于拉伸状态的湿应力干燥到32h达最大值，为9.3%，以后随含水率的减少和干燥时间的延长向压缩方向转变。全应力在干燥前半段处于拉伸应力状态，干燥到50h以后，应力转向，进入压缩应力状态。残余应力始终处于压缩应力状态。对于心材来说，与边材类似，湿应力随干燥进行由零向拉伸应力发展，干燥到70h达最大为9.3%，干燥到94h转变为压缩应力状态。残余应力也是始终处于压缩应力状态。

2．3 木材干燥质量及讨论

从表5中的干燥质量中可见，木材的终含水率，厚度上含水率偏差和应力指标均达国家标准[2.6]。边材表面的轻微表裂是由于干燥中期没有及时进行中间调湿处理。在对心材进行干燥试验时，严格按干燥基准进行操作，及时准确测定木材的分层含水率和干燥应力，所有试材均没有出现任何干燥缺陷。

    3 结论与讨论
    非洲花梨内部水分向外部移动较为缓慢，干燥时极易形成陡峭的含水率梯度，它是阔叶树中的难干木材，因此干燥速度不宜太快。
    从本研究结果可见，试验中所使用的干燥基准和操作工艺是切实可行的，但在实际生产中应视具体条件对干燥基准和操作工艺进行适当调整对同规格花梨木的心、边材可以用同一干燥基准在同一窑同时进行干燥。根据木材的含水率梯度、应力的发展，以及干燥速度的变化，适时进行喷蒸处理。可以通过在材堆上部加重物或用弹簧装置来防止木材在干燥中产生翘曲。

    4 参考文献
    1 成俊卿，杨家驹，刘鹏等，中国木材志，中国林业出版社，1992
    2 朱政贤，木材干燥，1989
    3 杜国兴，木材干燥质量控制，1996
    4 马世春，阔叶树材薄板干燥工艺的研究，木材工业，1998.7,12（4） 39-41.
    5何清慧,木材干燥基准简单确定法--百度试验法，木材工业1998，12（6）：42~44
    6 GB6491-86,锯材干燥质量，中国标准出版社，1986
    7 申宗圻等，木材学（第二版）中国林业出版社，1993

速生杨木高温干燥过程中的水份迁移

李大纲教授
摘要：本文讨论了速生杨木高温干燥过程中的干燥特性。结果表明：（1）在含水率较高的干燥初期，水分迁移的阻力在木材表面，水分迁移主要靠毛细管作用，传热对水分排除起主导作用；在含水率较低的干燥后期，水分迁移的阻力主要在木材内部，水分迁移主要以扩散方式进行，传热对水分排除降为次要地位。（2）表层与次表层之间的含水率梯度相差最大。干燥温度为85℃、105℃、115℃和125℃条件下，表层与次表层之间最大含水率梯度分别为18.87(%/mm)、19.58(%/mm)、20.31(%/mm)、39.40(%/mm)。
关键词：水分迁移、含水率梯度，高温干燥

    美洲黑杨已广泛种植于长江流域及其以南部分省份，该树种生长迅速，树干圆满通直，材质松软，出材率高，在木材加工行业已得到普及和推广。许多生产厂家针对其容易干燥的特点采用高温快速干燥的方法以满足生产需求，但由于对木材在高温干燥中的特点不了解，往往造成皱缩、变形或干燥不均匀等各种干燥缺陷，影响产品质量。高温干燥在国外已被广泛用于干燥针叶树材中的松杉类等易于材以及阔叶树材中的部分材树种[1~4]。
1 试验材料及试验方法
    1．1 试验材料
    试材取自南京林业大学杨树组杨树试验基地的美洲黑杨（Populus deltoides Bartr.）树龄8年生，平均胸径26mm，树干圆满通直，无偏心。试材经四面刨光后的规格为2000mm×120mm×30mm。存入干燥实验室的水池中备用。
    1．2 实验方法
    试验在试验室的小型金属壳体的电加热干燥机内进行，为了比较高温干燥与常温干燥的差异性，选择了四种干球温度即85℃、105℃、115℃和125℃，在整个干燥过程中干湿球温度保持恒定，保持恒定的风速为1.0米/秒。
    试样每次锯切后在两端用SILICONE 338耐高温胶封涂。试验从湿材一直干燥到平均含水率低于16%，以便分析整个干燥过程中的水分变化规律。其中85℃用于模拟常规干燥，其它各温度用于分析高温干燥。
2 结果与分析
    2．1 含水率随时间的变化
    图1表示在干燥温度85℃、105℃、115℃和125℃下木材表层和中心层含水率随时间的变化。

    当表层的含水率没有达到FSP时，木材内部水分移动较慢，随着干燥的进行，表层与内层之间产生了毛细管张力差，在这种张力差的作用下，自由水按水分蒸发强度向表面移动。
    从图1中表层由直线向曲线转变的拐点可见，在这一瞬间以后，木材厚度上形成了两个区域，即含水率高于FSP的内层和含水率低于FSP的表层，在这期间，表层水分的移动完全受含水率梯度的作用，内层受毛细管张力作用。在干燥后期，木材内部不存在在液态自由水，只剩下吸着水，空气逐渐进入木材内部，充填了原来水分所占据的空间，当平均含水率降到FSP以下，蒸发速度进一步减慢，干燥曲线变平稳，干燥速度减慢，干燥阻力增大。
    对于干球温度为125℃的高温干燥，由于水分蒸发快，表层在5～7小时进入FSP，而中心层几乎从开始到结束都处缓慢干燥状态。常规干燥的干燥速度明显低于高温干燥，但变化规律与高温干燥相似。
    2.2 干燥速度及其特点
    从表1中可见，木材的平均干燥速度随干燥温度增加而增加。这是由于温度愈高，水分的动能愈高，处于活化状态的水分数量越多，木材内部水分向表面和迁移速度增加。从整个干燥过程来看，木材的平均干燥速度与表层的干燥速度相近；在FSP以上，表层的干燥速度是心层的2～3倍；在FSP以下，表层的干燥速度低于其它各层。这种在干燥初期干燥速度较高，在干燥后期干燥速度较低的现象表明，在含水率较高的干燥初期，水分迁移的阻力在木材表面，水分迁移主要靠毛细管张力作用，传热对水分排除起主导作用；在含水率较低的干燥后期，水分迁移的阻力主要在木材内部，水分迁移主要以扩散方式进行，传热对水分排除降为次要地位。
    2.3 沿木材厚度方向的含水率分布
    从图2中可见，木材的平均初含水率在170%到200%之间，并且在板厚方向分布较为均匀。木材一经干燥，表层含水率很快降低，如在干燥温度为125℃条件下，干燥5小时表层含水率降至FSP左右；115℃时5小时降至50%；105℃时5小时降至75%；干燥条件为85℃时5小时表层降到90%左右。这表明在不降低干燥质量的前提下，提高干燥温度是缩度干燥时间的有效方法。
    无论把水分运动的驱动力看作毛细管作用力（自由水运动）或水分密度梯度（吸着水运动）或蒸汽分压梯度（汽态的水分扩散），在干燥过程中木材内部自然建立起来的含水率梯度都是必要的，但含水率梯度过大，会在木材中产生过大的湿应力，湿应力一旦超过木材组织特别是射线薄壁细胞的抗拉强度，在干燥前期会产生端裂、表裂，在干燥后期会产生心裂。
    对图2建立含水率梯度方程并求导数，发现表层与次表层之间的含水率梯度相差最大。干燥温度为85℃条件下，当干燥时间17小时，平均含水率为98.83%时，表层含水率梯度最为18.87(%/mm)；干燥温度为105℃条件下，在干燥时间为13小时，平均含水率为56.89%时，表层含水率梯度最大为20.31(%/mm)；干燥温度为115℃条件下，在干燥时间为13小时，平均含水率为49.47%时，表层含水率梯度最大为19.58(%/mm)；干燥温度为125℃条件下，在干燥时间为9小时，平均含水率为58.89%时，表层含水率梯度最大为39.40(%/mm)。木材最大含水率梯度有随干燥温度增加而增加的趋势。
3 结论
    （1）含水率较高的干燥初期，水分迁移的阻力在木材表面，水分迁移主要靠毛细管作用，传热对水分排除起主导作用；在含水率较低的干燥后期，水分迁移的阻力主要在木材内部，水分迁移主要以扩散方式进行，传热对水分排除降为次要地位。
    （2）表层与次表层之间含水率梯度相差最大。干燥温度85℃、105℃、115℃和125℃条件下，表层与次表层之间最大含水率梯度分别为18.87(%/mm)、19.58(%/mm)、20.31(%/mm)、39.40(%/mm)。

沙比利木材构造、性质及干燥处理

李大纲教授

    沙比利木材由于其加工容易，胶合、握钉力、油漆、砂光、着色等性能好，是制作高级装饰材、高级家具、门窗等制品的上好木才。近年来，随着人民生活水平的不断提高，对居室环境和室内装饰也有了较高要求，国外大量优质沙比利木材进入中国木材市场，以满足人民需要，但由于广大消费者和一些生产经营者对所生产木材性质不了解，尤其是对干燥工艺不了解，产生变形、开裂、翘曲等产品质量问题，造成损失。为此本文对沙比利木材有关性质和干燥工艺进行介绍供有关人员参考。
    沙比利即筒状非洲楝（Entandrophragma cylindricum）楝科（Meliaceae）木材，系非洲楝属（Entandrophragma）。商品材名称：萨佩莱（Sapele）、萨佩利（Sapelli）（喀麦隆）。大乔木，树高45m，树干通直，直径1m。分布从西非的科特迪瓦，喀麦隆到东部的坦桑尼亚。
1 木材构造
1.1 宏观构造
    木材散孔材。心材新切面粉红色，时间长后变成典型桃花心木的红褐色；与边材区分明显，边材浅黄色。生长轮不明显，管孔肉眼不可见，中等大小。轴向薄壁组织环管状。木射线放大镜下明显。
1.2 微观构造
    导管为单管孔、短径列复管孔，散生。管间纹孔式互列。具单穿孔。树胶含量丰富。轴向薄壁组织环管束状，带状，具分室含晶细胞。具分隔木纤维，木材纤维壁较厚。木射线近叠生，射线组织为异形Ⅲ型。
1.3 木材性质
    木材具光泽，纹理交错，径切面有黑色条状花纹，结构细至中，均匀。木材重量中等（气干密度0.67g/cm3），干缩大，弦向7.4%，径向4.6%。强度高。顺纹抗压强度58.6MPa，抗弯强度110.9MPa。心材中等耐腐，能抗白蚁危害。但由于纹理交错，木材表面易发生撕裂。
2 干燥处理
2.1 干燥基准的选用
    预热处理的操作是在规定时间内逐渐达标。要求干湿球温度差先达标，干球温度后达到。
    然后喷蒸和加热维持介质状态，干球温度和干湿球温度差不变，按基准规定的时间使板材从内到外充分热透。然后降温、降湿，便干球温度下降，干湿球温度差拉大，严格控制回落速度，与喷蒸时升温增湿相反，干球温度先达标，干湿球温度差后到位。

    干燥过程中定时称量含水率检验板（或用含水率测湿仪测定木材含水率），及时调整基准，并检查木材干燥缺陷，发现问题及时解决。风机换向的时间4小时为宜，如此可提高木材干燥的均匀度。进排气道的操作要根据季节，气候，按基准调节进排气阀开度和开关时间，保持基准的稳定和能源的节约。
    当窑内湿度太低，即干湿球温度差太大需喷蒸时，关闭进排气道。含水率在35%-20%阶段内进行一次或数次，通过含水率及应力检验板控制过程。后期处理是在含水率达到要求时进行。
2.2 木材含水率的检测
2.2.1 木材含水率的在线检测
    木材窑干过程中，必须经常或定期检测其含水率的变化，再按基准要求，设定各含水率阶段的干球温度、湿球温度和干湿球温度差。
    测量方法如下：首先选4块材质均匀、含水率偏高的待干锯材作为检验板，预先用铁钉或手电钻钻一直径比电极探针略小孔洞，再将近探头（电极探针）在锯材中部的板面上，沿横纹方向插入木材板厚的1/3深度，并将耐高温连接导线插入探头的插孔。装材堆时，将4块检验板放置在材堆中的不同位置，并将连接导线的另一端引出窑外备用，注意位置编号不要插错。这样，各测量点与测量仪表便组成巡回检测回路。
    窑干过程中要测量木材含水率时，先根据被测木材的树种，查含水率测定仪反面的树种修正表，确定其树种修正档，再根据当时被测木材的温度（当含水率大于30%时，可近似地认为木材温度相当于湿球温度，当含水率低于30%时，可近似地认为木材相当于干球温度），调整好温度旋钮。然后依次测量各测点的含水率。以4个测点含水率读数的平均值作为执行干燥基准的依据。
    当锯材初含水率较高时，采用该仪器测量不准确，因此，锯材的初含水率最好采用烘干法测量。
    采用含水率测定仪应该常注意所测数据的准确性，如发现个别读数突然下降太多，可以肯定是由于木材表层收缩造成接触不良所致，这时的读数是失真的，应将其取消，不能作为执行基准的依据。注意（1）若钻头直径大于电极探针，所钻孔洞较大，电极探针与木材不能紧密接触，会产生读数失真。（2）若不预先钻孔，而是直接将电极探针钉入木材，尽管当时木材与探针接触紧密，但由于木材干燥中，水分散发，木材自身收缩，木材与探针不能良好接触，也会导致读数失真。
2.2.2 含水率检验板检测含水率
    （1）木材干燥前，从被干木料中选取2-4块含水率有代表性、无腐朽、不开裂的板材截取含水率检验板。
    （2）端头截去约0.3m，然后截取约1-1.5m长的含水率检验板，并从该板两端各截取1片含水率试片，并立即在精度1/100克的天平上称重（G初）。把称过的试片放入烘箱，把烘箱温度调到105+3℃，每隔约1小时称重试片一次，直到重量不变，即是全干重（G干）。然后用公式：

分别计算出两块试片的初含水率（W初）取两块试片含水率的平均值即代表含水率检验板的初含水率（W初板）。
（3）含水率检验板的两端用防水涂料，称其初重（G初板），然后放入材堆预留空隙中，并用公式推算板子的全干重：

（4）干燥过程中，每天称检验板的重量（G当板）并用公式：

    计算出检验板当时的含水率。
2.3 窑内干燥介质温、湿度的测量
    窑内干燥介质（循环空气）的温、湿度状态，由材堆测部的一对干、湿球温度计测量。材堆进风侧的干球温度比出风侧高，相对湿度比出风侧低，也即干、湿球温度差比出风侧大。通常以进风侧的温、湿度状态作为执行干燥基准的依据，对于可逆循环干燥窑，风机可以正反转，应每隔4小时改变一次风向。
    采用干、湿球温度计测量窑内温、湿度状态，准确可靠。但使用时要注意湿球纱布必须保持干净，厚薄适中（以3-4层为宜），牢固地包扎在湿球温包上，湿球温包与水杯液面距离为3-5cn，使纱布呼水良好，使温包上的纱布始终保持潮湿。这样，干、湿球温度差就能准确地反映水分蒸发的快慢，也即反映空气的干、湿程度。
    温、湿度的调节和控制，当干球温度低于设定值下限时，增加炉火或开大蒸汽阀门；当干球温度达到设定值上限时，减少炉火或关小蒸汽阀门。当湿球温度低于设定值时，若干湿球温度差低于基准要求值时，说明空气较湿，可打开或适当开大进、排气门，直到干湿球温度差符合基准要求（允许在设定值±1℃范围内）。当湿球温度高于设定上限，若干湿球温度差超过基准2℃，说明空气太干，应先将进、排气门完全关闭，若半小时内仍不能恢复正常，应打开喷蒸阀喷蒸，直至干湿球温度差符合基准要求。
2.4 装窑时应注意以下问题：
    （1）同一窑被干木料必须树种相同或材性相近，厚度一致，初含水率基本一致。
    （2）装窑时应小心，不要碰坏窑门、窑壁和窑内设备，材堆停放或叠放要稳定、端正。
    （3）迎风面必须装满材堆，不留空档。即对于轨车式窑，气流横向通过材堆，沿窑的长度方向和高度方向必须装满；对于叉车装窑式窑，气流纵向通过材堆，沿窑的宽度方向（或材堆的长度方向）和高度方向必须装满。若材堆不足以装满一窑，可以减少总材堆的宽度（或减少材堆的列数），但材堆的总长度和总高度，或每列材堆的节数和叠数不可减少，以免留下空档，使气流短路。否则将会导致干燥不均，并易产生干燥缺陷。
    （4）同一列堆的各节材堆首尾尽量靠拢，不留空档，相毗邻的列堆，前后位置略为错开，以免材堆首尾相连处或端头难以避免的空档相互贯通。
    （5）注意堆顶加压重物。
    （6）放置好含水率检验板和应力检验板。如采用电测含水率法，含水率测量点应不少于3处，并均衡地布置在材堆中的不同位置，最后将连接导线插入装于窑壁上的相应的插座。如采用检验板称量法，应测量好含水率检验板的含水率、初重，并推算检验板的全干重量，将检验板端头涂封防水油漆后，由检验窗或检查门放入材堆中，并注意保护其不滴到冷凝水。准备工作停当后，便可关闭窑门，准备实施窑干。

双柱豆、红克尼樟木材性质及干燥工艺

李大纲教授

    近年来，随着人民生活水平的不断提高，对居室环境和室内装饰也有了较高要求，同时国外大量优质木材进入中国木材市场。但由于广大消费者和一些生产经营者对所用或所生产木材的性质不了解，尤其是对干燥工艺不了解，许多具有很好品质的木材由于误操作，产生变形、开裂、翘曲等产品质量问题，造成损失。为此本文将对苏里南产的双柱豆和红克尼樟木材有关性质和干燥工艺进行介绍供有关人员参考。
1 木材性质
1.1 双柱豆（双柱苏木）Dicorynia guianensis
    地方名：巴斯拉洛库斯Basralokus，豆科（Leguminosae）苏木亚科（Caesalpinoideae）双柱苏木属（Dicorynia）木材
    大乔木，直径0.8-0.9m，有时达1.5m。主干圆满通直，高达16-20m。
    木材散孔材。心边材区分明显，心材材色在生材为红色，接触大气后心才逐渐由黄褐色变为红褐色或褐色带紫。生长轮不明显，具带状条纹。弦面有类似胡桃木的花纹。
    木材具光泽，无特殊气味，纹理通常直或略交错，结构中至略粗，均匀，木材重量中至重，气干密度0.79g/cm3，干缩率大，径向干缩率5.1%，弦向干缩率9.1%。强度高，顺纹抗压强度73MPa，抗弯强度178MPa，抗弯弹性模量1343 MPa。
    木材略困难，气干后使用稳定，有"南美柚木"之称。木材很耐腐，天然耐久性强。某些用途可代替柚木。由于木材组织中含有细小的硅粒，木材锯解困难，易使切削刀刃变钝，锯时推荐使用合金钢的锯片。精加工表面平滑，胶粘性能中等，钉钉困难，握钉力高。
    用于室内装饰，家具，地板，楼梯扶手，房屋建筑等，为目前市场热销的地板材。
1.2 红尼克樟Nectandra rubra
    地方名：瓦纳Wana，樟科（Lauraceae）尼克樟属（Nectandra）木材
    大乔木，直径0.6-1.2m树干直，圆柱状。
    木材散孔材。心材粉红色，因纹理交错径面常具带状条纹，与边材区别明显。
    木材具金色光泽，结构细，均匀，木材重量中，气干密度0.64-0.72g/cm3，干缩率大，径向干缩率3.7%，弦向干缩率7.6%。强度中，顺纹抗压强度40 MPa，抗弯强度72MPa，抗弯弹性模量1255 MPa。
    木材气干速度中等，略有开裂和翘曲；窑干用软基准性能良好。木材耐腐。木材加工容易，胶粘、钉钉亦佳。用于室内装饰，家具，地板，楼梯扶手，房屋建筑等。
2 干燥基准：
    以板厚2.54cm的地板材料为例。
3 干燥工艺
3.1 材堆的堆置
    （1）材堆中应堆放同一厚度的木材。
    （2）若板材长短不齐，长板应堆放在材堆两侧，短板放在中间。
    （3）两层板材之间要放置隔条，隔条断面尺寸25×25mm，其长度等于材堆宽度，上下层隔条位置要对齐，材堆两堆的隔条应与板材端头平齐。
    （4）材堆顶部对准隔条位置应放置重物以防板材翘曲，或顶部堆放以次质的板材。
3.2 干燥过程中的调湿处理：
    （1）预热处理：木材干燥之前须进行预热，使木材热透，以利于干燥。
    条件：干球温度比基准第一阶段高5℃，干湿球温度差为2℃。
    维持时间：按木材厚度估计，每厘米厚1.5小时。
    （2）中间处理：木材干燥过程中当干燥应力发展到一定程度时，为避免发生开裂，应进行中间处理，以消除干燥应力和表面硬化。
    条件：干球温度为当阶段的干球温度，或略高1-2℃，干湿球温度差为2-3℃。
    维持时间：按木材厚度估计，每厘米厚1.5小时。
    处理的时机和次数根据应力检验结果而定。一般情况，当含水率减少到1/3时，表层张应力可达到最大值，可在这时进行处理。当含水率降到25%时，表面硬化较严重，为避免后期发生内裂，这时也应进行处理。

    （3）平衡处理：当检验板含水率达到要求的终含水率后，为提高干燥均匀性和缩小沿厚度的含水率偏差，须进行平衡处理。
    条件：干球温度为最后阶段的干球温度，干湿球温度差由比终含水率低2%的平衡含水率决定。
    维持时间：大约每厘米厚2-6小时。
    （4）终了处理：终了处理的目的是消除残余应力。
    条件：干球温度为最后阶段的干球温度，干湿球温度差为2-3℃。
    维持时间：每厘米厚1.5-2小时。
3.3 窑干操作
    （1）干燥窑的启动
    ①关闭进、排气囱。
    ②启动风机，对有多台风机的可逆循环干燥窑，应逐台启动风机正转，不能数台风机同时启动，以免启动电流（是正常工作电流的4～6倍）叠加使电路过载。当窑内干球温度升到40～50℃时，须保温0.5h，使窑内壁和木材表面预热，并适当喷蒸，使干、湿球温度同时上升到预热处理要求的介质状态。处理结束后进入干燥阶段时，须打开进、排气囱。然后按工艺要求进行操作。
    （2）窑干操作及其注意事项
    ①通过关闭进排气囱或打开喷蒸管来提高湿度（降低干湿球温度差），降低温度也可提高湿度。反之，停喷蒸，开进排气或升温，则湿度降低。
    ②基准的控制精度为：干球温度不超过±2℃，干湿球温度差不超过±1℃。干燥阶段，加热时不喷蒸，喷蒸时不加热，喷蒸时进排气囱必须关闭，进排气囱开着时不喷蒸。
    ③应尽量减少喷蒸，充分利用木材中蒸发的水分来提高窑内相对湿度。当干湿球温度差大于基准设定值1℃时，就应关闭进排气囱，大于2℃时再进行喷蒸，若大于3℃，用紧急降温的办法来提高相对湿度（降低干湿球温度差）。
    ④如果干、湿球温度一时难以达到基准要求的数值，应首先控制干球温度不超过基准要求的误差范围，然后再调节干湿球温度差在要求的范围内。
    ⑤注意每4小时改变一次风向，先"总停"3分钟以上让风机完全停定后，再逐台反向启动风机。风机改变风向后，温、湿度采样应跟着改变，即始终以材堆进风侧的温、湿度作为执行干燥基准的依据。若窑内只装一对温湿度计，应注意改变风向后引起的温、湿度读数的变化，在执行基准时注意修正。因为气流穿过材堆后，干球温度一般会降低2～8℃，干湿球温度差会降低1～4℃，与材堆宽度、含水率高低和气流速度的大小有关。
    ⑥如遇中途停电或因故停机，应立即停止加热或喷蒸，并关闭进排气囱，防止木材损伤降等。
    ⑦采用干湿球温度计的干燥窑，应注意保持湿球温度计水杯的水位，定时加水。
    ⑧根据记录情况注意及时改变基准阶段和实施调湿处理。应注意经常检测各含水率测量点的读数，如出现异常读数（因电极探针与木材接触不良造成个别读数远低于其他测量点的读数），应立即将其取消，待以后检测如恢复正常时再重新输入。
    （3）窑干结束
    当被干木料的含水率达到要求的终含水率，并已经过终了处理后，首先停止加热与喷蒸，然后全开进排气囱，进入冷却降温阶段。待窑温降到不高于环境温度30℃时再停止风机。这时全过程才告结束，即可出窑。

国内外木材干燥应力研究现状及发展趋势

李大纲教授
（南京林业大学，江苏南京 211178）
摘要：木材干燥应力是木材产生开裂、翘曲和皱缩的主要因素，研究木材干燥应力是探索木材干燥机理、制定合理木材干燥工艺、保证干燥质量的重要参数和依据。本文综述了国内外木材干燥应力研究现状、测试方法及发展方向。
关键词：木材干燥；干燥应力；测定
中图分类号：TS652 文献标识码：A

1 木材干燥应力的研究背景
    木材干燥应力是探索木材干燥机理，制定合理木材干燥工艺基准，保证干燥质量的重要参数和依据。因此木材干燥应力的研究是木材干燥工作中的重大课题之一，在木材干燥工作中占有重要地位。自30年代以来，国内外许多学者致力于这一课题的研究，至今人们对木材干燥应力的广泛研究，出现了不少关于木材干燥应力的理论和测试方法。木材干燥应力是造成木材开裂翘曲和皱缩的主要原因，通过对干燥应力的研究不但能进一步揭示木材干燥中的物理本质，丰富木材干燥理论，而且可为制定木材干燥基准，制定消除木材干燥应力的技术措施提供依据。
    我们知道，木材干燥过程中存在含水率干燥应力，干燥结束后存在残余干燥应力。应力产生的原因是由于干燥中的含水率梯度和木材的各向异性引起的，因此在讨论木材含水率时应同时分析木材应力的变化。
2 国外关于木材干燥应力的研究现状
    木材干燥应力是产生木材干燥缺陷的主要因素，因此成为研究和制定木材干燥工艺基准一个主要参数和依据。自三十年代以来，国内外许多学者致力于这一课题的研究，使得木材干燥应力的理论和方法不断完善和发展。Tokumoto Morihiko（1989）在对山毛榉干燥中的表面硬化和残余变形进行研究后指出，在干燥初期木材表层处于拉伸变形状态，内层处于压缩变形状态；并用小样试验进行了拉伸蠕变与干燥速度的相关分析。西尾茂（1981）提出用瓦弯法测定木材干燥应力方法。Nobuo Sobue（1985）用小样拉伸断裂试验方法研究了干燥中木材断裂韧性系数后认为，随着干燥的进行，下降，下降的原因是在干燥中试件表面附近产生干燥应力使靠裂纹部分的应力集中增大。Takanori Arima（1979）对木材进行小样拉伸和弯曲蠕变试验后，指出干燥过程中的蠕变比水分平衡时蠕变大，干燥温度和干燥速度对蠕变影响大，蠕变的大部分为残余变形。Shuichi Kawai（1979）用数值方法研究了含水率梯度与形成干燥应力的关系后，指出干燥应力的大小取决于干燥期间表面含水率梯度对干燥全过程干燥应力的影响。Tang（1975）根据木材收缩各向异性的原理，指出了弦高法（瓦弯法）测定木材干燥的数学模型。Zuoxin Wang（1994）在利用木材收缩各向异性原理的基础上采用单边涂层迫使木材产生弯曲的方法研究了预蒸对干燥应力的影响。Salin（1994）提出了分析机械吸附蠕变的新模型，并提出在研究干燥应力时应将机械吸附蠕变考虑到模型中。Moren（1993）对Scots松进行了木材表面3mm的厚薄片应变分析，结果表明，表面薄层分析技术可以成功地分析横纹干燥应力，也表明机械吸附是引起表面硬化的主要原因。纯粘弹性蠕变对板子外层总蠕变的影响不重要，木材的热湿空气中干燥会产生表面硬化，是由于在干燥初期木材表层产生拉伸变形。干燥过程中表现出来的蠕变与温度水平，应力和含水率变化有关，这种与水分吸附有关的蠕变现象，称为机械吸附蠕变。Rice（1990）对红栎干燥早期弹性变形，机械吸附蠕变和粘弹性蠕变变形与含水率和应力水平的关系进行研究后，认为弹性蠕变和粘弹性蠕变很小并且是载荷的函数，机械吸附蠕变是弹性蠕变和粘弹性蠕变的20倍。蠕变的大小是含水率的线性函数，并随含水率增加而减少。
3 国内外关于木材干燥应力的研究现状
    李维拮（1983）在木材弹性分析的基础上，应用热弹性理论指导了干燥应力结构方程和平面应力问题的有限元计算公式，采用切片法测定了木材的弹性应力，分析干燥初期木材内部的应力和变形后认为，木材在干燥初期主要表现为线弹性材料，在干燥初期是木材发生开裂的危险期，而在这一期间木材表现出弹性体。到干燥中期，木材内部的粘性流动已成为变形的主要形式，木材表现为粘弹性材料。周宝华（1982）按照前苏联学者乌戈列夫的试验方法，根据在弹性范围内，木材的应力与应变成正比的原理，对红松、水曲柳、落叶松和色木等木材进行了木材在干燥过程中和终了处理过程中全应力及窑干后剩余应力的定量研究，初步探索出木材在窑干过程中内应力发展和变化的规律。刘应安（1991）提出用圆弧法测定木材的干燥应力，通过测定切片的外层弦长和厚度来计算木材的弹性干燥应力。廖元强（1991）提出用应力指数即试样弯曲变形量除以弦长测定干燥应力的方法，认为木材干燥过程中一旦外层含水率降到FSP以下，即横断面上有含水率梯度，则木材断面便存在大小和性质不同的内应力。刁秀明（1994）采用切片法对大青杨，白桦和柞木测定了不同干燥温度下干燥应力的变化规律，认为干燥温度越高，产生最大拉伸应变的时间越短，应变值有随温度增高而增大的趋势。常建民（1997）针对常规方法不能连续在线测定木材干燥过程中应力发生发展变化规律的问题，根据弹性理论，用小试样进行了非接触式探头测量试验片干燥变形，然后用试样的弹性模量来计算木材应力的研究。
    木材干燥应力是造成木材开裂、翘曲和皱缩的主要原因，通过对木材干燥应力的研究可以揭示木材干燥过程中的物理性质，为制定干燥基准，质量分等的应力规范提供理论依据。
    木材在干燥过程中，由于水分的减少引起体积收缩，称为干缩。木材干缩后长度的相对改变量称为干缩率（干缩应变）。由于木材内部各结构单元在干燥过程中不是自由收缩，而是受到外部约束，干缩不能自由进行，即产生干燥应力。木材干燥过程就是含水率变化的过程，含水率场不但是坐标的函数，也是时间的函数，是非隐态过程，因此产生的应力场也是一种随时间变化的应力场。
    木材在短时、低应力水平、低温和低含水率下表现出弹性，其应力应变关系满足虎克定律，但木材在长时间，高应力水平，高温高湿的联合作用下又表现出既有弹性，又有塑性，以及界于弹性和塑性之间的粘弹性。高温干燥使木材经历了从弹性、粘弹性和塑性反复若干次的交替过程（如：升温干燥--中间喷蒸处理--升温干燥--再中间喷蒸处理--再升温干燥--终了处理），在这一过程中木材经历了从表层受拉伸、内层受压缩，到表层受压缩、内层受拉伸的应力转换过程。
4 木材干燥应力测试技术
    由于木材的多变性和结构复杂性给木材干燥应力的研究测定造成许多困难，到目前为止，尚没有一种方法很好解决木材干燥过程中干燥应力的测定问题。为此，长期以来人们在对各种木材干燥应力进行大量研究的同时，也对木材干燥应力的测定方法开展了较为深入的探索，提出和建立了多种方法，如切片法、薄片法、瓦弯法、声发射法、计算法等。尽管这些方法还不十分完善，但在研究木材干燥应力，制定干燥工艺基准方面都发挥了一定作用。
4.1 切片法
    切片法是由McMillen（1955）在50年代提出和应用的。根据试片切割前后薄片长度的变化情况来判断和确定木材内部承受的应力状态。具体方法是：在被干材上沿纤维方向截取厚度1～2cm的试验片，然后再将此试验片沿宽度方向劈成5～10个薄片，并测量每个薄片的长度，按照切割前后试片长度的增缩情况确定木材内部应力的类型和变形量。该方法具有容易掌握，有一定测量精度，可用于生产实践等优点，自50年代推广以来，一直是木材干燥工作者测试干燥应力的一种主要基本方法。
4 .2 瓦弯法
    由日本学者西尾茂（1981）首先提出来的，试验方法是（1）从正在进行干燥的窑中取一块宽20cm的标准板，两端各切除10cm，再在距端面10cm处连续切取厚3cm的试样。（2）将试样在板厚方向上切成相同的两块，立即放入塑料袋中。（3）将铝箔切成所需长度，涂上胶合剂。（4）将一块试样从塑料袋中取出，除原来板材表面以外，将其余切割出来的表面涂上胶合剂。（5）待胶干至不粘手为止。（6）胶合剂干后，将试样放到铝箔上，将不与板面接触的地方去掉。（7）将瓦弯试样未有铝箔覆盖的一面朝上放置，随着干燥的进行，瓦弯试样发生变形。变形量测定方法是把试样的两端用直线连起来，以直线为基准，测定试样中间的弦高，所得值就是变形量。弯向表面一侧，数值为负，弯向表背一侧，数值为正。负值表示拉应力，正值表示压应力。
4.3 非接触法
    常建民（1997）针对常规方法不能连续在线测定木材干燥过程中应力发生发展变化规律的问题，提出了用非接触式探头测量试验片干燥变形，用小试样进行了非接触式探头测量试验片干燥变形，然后根据弹性理论用试样的弹性模量来计算木材应力的方法。试验方法是将尺寸为229.2mm×31.6mm×15.8mm的试片放入热风干燥试验装置中，用WD型电涡流位移传感中的两个敏感金属片分别固定在试片的两端。根据试片的长度调整传感器探头与敏感金属片之间的距离，并使传感器轴线与被测表面相垂直。探头与试片端面之间的距离不超过20mm。利用金属材料对电磁场的不同位置而引起电磁场强度的变化来测量微小的形变，测定干燥阶段各个时刻试片长度及拱高的变化计算位移。
    综上所述，可将现行的研究干燥应力方法概括为如下几类：
（a）板方材实际干燥中的应力测定
    用切片法、瓦弯法、切片法与瓦弯法组合而成的圆弧法均是将干燥过程中的大板方材从干燥窑中定时取出进行锯切分析。由于切片法操作简便，适应性广，试验结果能从某个角度反映干燥中的应力变化，有普遍性，从50年代发明到现在一直被国内外学者沿用至今。瓦弯法测定木材干燥应力时，不能反映木材内各层次之间的应力情况，因为瓦弯量的变化不能反映表层应力与内层应力的变化，表层与内层的应力变化近于相同，但用此方法可以对同一试样进行连续监测，推断内应力的连续变化。
（b）小样试验法
    包括小样的非接触在线测定，小样拉伸和压缩（顺纹或横纹）等一系列非板方材的干燥应力测试。这一类方法因测定的对象是小试样，其试验结果不能直接用于分析板方材在干燥中的应力和应变的变化情况，因此尽管这类方法测定内容较多，数据准确，但只能认为是在干燥条件下探索干燥应力应变关系试验研究，可作为分析干燥应力的参考，只有在试验结果与实际干燥中产生的应力之间建立一定的关系后方可用于实际生产。
（c）小样与大样结合的方法
    这一类方法一般是针对所建立的应力应变模型中的部分参数，在用大样试验无法测定时，利用小样试验方法进测定，然后再将两将两种方法测定的数据代入公式进行分析。很明显尽管大样和小样的试验条件可能相同，但由于木材结构的差异，木材含水率梯度带来的应力梯度差异，使得两组试验结果直接可比性的置信度降低。
（d）现代技术
    这类方法主要是利用超声波法、激光法、耐高温高湿传感器法（耐高温高湿应变片法）、声发射法、数字图像技术等现代高科技测定木材干燥应力。这类方法一般是通过各测定参数的变化来对板方材干燥过程中的应力和应变进行间接分析。但由于木材干燥是在高温高湿长时间的过程中进行的，木材中含水率、温度和应力相互影响，并随作用时间的变化而变化，试验设备的成本较高，因此在现阶段这些方法在技术推广上还有一定困难。随着科学技术水平的不断提高，在其它相关行业已得到推广的非破坏测定技术，现代探伤和激光扫描等现代技术的不断发展，一定会有一种测定方法能同时测定木材干燥过程中木材内部各层次之间的含水率分布、温度分布和应力应变变化规律，从而实现在不施加外力、不破坏木材的情况下对木材干燥应力进行在线测定。
5 木材干燥应力研究的发展方向
    50年代国外学者为了简单起见，一般把木材干燥中的应力看成是线弹性应力，并建立了一套应力模型，60年代以后我国学者参照国外的经验在线弹性模型的基础上分析了木材的干燥应力。随着现代科学技术的不断发展，木材干燥应力分析也得到相应提高，80年代以来，弹塑性理论引入木材科学界中用于分析木材干燥应力，用高分子物理中的流变学理论分析木材干燥应变的流变特性，该理论将木材干燥中的弹性、弹塑性和塑性细分为木材固有的干缩应变；满足虎克定律的瞬间弹性应变；与温度关系密切的粘弹性蠕变应变和含水率关系密切机械吸附蠕变应变，这样一来就把木材干燥应力由含水率应力和残余应力组成的干燥应力理论推向了一个新水平。
    由于准确测定木材干燥应力对于木材干燥的研究和生产实践起着关键作用，因此国内外学者都在这一领域进行懈努力，在完善改进现有试验方法的同时，将自动、适时、在线、连续和具有实际应用价值等研究方向作为研究重点。通过研究干燥过程中应力的连续发展变化，为制定切实可行的干燥基准提供理论指导，同时木材干燥过程中也可采用应力作为监控参数，即在目前仅用含水率作为监控参数的干燥基准中加入干燥应力指标来控制干燥制品的质量。因为从根上看，木材含水率发生变化后，产生木材干燥缺陷的最主要原因是木材干燥的内应力，因此在深入开展干燥中木材含水率在线控制的同时，应大力开展干燥应力在线测定和控制理论及设备的开发和利用，在此基础上制定不仅有先进性而且有可操作性的木材干燥基准。
    注意将木材科学基础理论的研究与木材干燥应用技术相结合。由于木材干燥是一个非常复杂的物理过程及化学过程，干燥中水分传导及干燥应力的发展变化受到多种因素影响，除了介质温度、相对温度、堆积方式、干燥设备类型等因素影响以外，还与板材厚度、木材初含水率、径弦切板以及树种等木材本身的细胞结构、高分子结构有关。国内过去研究重点多放在难干天然林木材的干燥机理研究方面，对于近期发展的速生人工林木材的干燥机理研究尚处于起步阶段。
    随着测量科学、计算机应用和数值方法等相关学科的发展，木材干燥机理研究应突破传统的研究思路、研究方法及研究模式，把木材科学中的静态研究木材中水分特性、应力应变与木材干燥中动态水分传导、干燥应力结合起来。在理论上进一步弄清木材的渗透性、扩散性、粘弹性等与木材干燥有关的物理特性的基础上，结合木材干燥实际开展干燥中木材脱水时细胞腔尺寸变化及水分迁移通道变化等对木材干燥应力的影响。利用相关学科的现代测试技术进行不施加外载荷情况的非接触式、非破坏性、连续在线干燥应力变化的研究，逐步从小样试验过渡到生产实际应用。

通讯地址：江苏省南京市江宁滨江开发区颐年路1号邮政编码：211178 全国免费热线：800-8289895

联系电话：025-85415607.85098022 传真：025-85098026

联系人：张国宁 Email：njzgning@163.com 珠峰在线提供技术支持—®